مهندسی عمران Civil Engineering | آموزش و دانلود PDF | AutoCAD , Etabs ,SAP2000

آموزش حامع مباحث مهندسی عمران و سازه | آموزش نرم افزارهای AutoCAD , Etabs ,SAP2000

مهندسی عمران Civil Engineering | آموزش و دانلود PDF | AutoCAD , Etabs ,SAP2000

آموزش حامع مباحث مهندسی عمران و سازه | آموزش نرم افزارهای AutoCAD , Etabs ,SAP2000

شرحی بر بند 3-10 آیین نامه 2800

مهندس علیرضا خویه | | ۰ نظر

شرحی بر بند 3-10 آیین نامه 2800
برای سازه های بتنی:
بر طبق ACI 318-14 :
18.14—Members not designated as part of the seismic-force-resisting system
ضوابط اعضایی که به عنوان بخشی از سیستم باربر جانبی طراحی نمیشوند.
18.14.1 Scope
18.14.1.1 This section shall apply to members not designated as part of the seismic-force-resisting system in structures assigned to SDC D, E, and F.
ضوابط این بخش باید به اعضایی که به عنوان بخشی از سیستم باربر جانبی نیستند در سازه های قرار گرفته در منطقه لرزه خیزی D ،E و F اعمال شود.
 
18.14.2 Design actions
18.14.2.1 Members not designated as part of the seismic force-resisting system shall be evaluated for gravity load combinations of (1.2D + 1.0L + 0.2S) or 0.9D, whichever is critical, acting simultaneously with the design displacement δu. The load factor on the live load, L, shall be permitted to be reduced to 0.5 except for garages, areas occupied as places of public assembly, and all areas where L is greater than 100 lb/ft2.
اعضایی که به عنوان بخشی از سیستم باربر جانبی طراحی نمی شوند، باید برای ترکیب بارهای ثقلی (1.2D + 1.0L + 0.2S) یا 0.9D هرکدام که بحرانی تر است به طور همزمان با اعمال تغییر مکان طراحی δu ، ارزیابی شوند. ضریب بار زنده L مجاز است به عدد 0.5 کاهش پیدا کند به جز در پارکینگ ها ، مکان های عمومی که امکان اجتماع افراد در آن وجود دارد و همه مواردی که بار زنده آن ها بیشتر از 100 lb/ft2 است.
 
18.14.3 Cast-in-place beams, columns, and joints
18.14.3.1 Cast-in-place beams and columns shall be detailed in accordance with 18.14.3.2 or 18.14.3.3 depending on the magnitude of moments and shears induced in those members when subjected to the design displacement δu. If effects of δu are not explicitly checked, the provisions of 18.14.3.3 shall be satisfied.
ستون ها و تیرهای در جا بتن ریزی شده بسته به بزرگای لنگرها و برش های ایجاد شده در آن ها زمانی که تحت تغییر مکان δu قرار میگیرند ، باید دارای جزئیات بخش های 18.14.3.2 یا 18.14.3.3 باشند.
اگر اثرات δu صریحا بررسی نشود الزامات بخش 18.14.3.3 باید رعایت شود.
(یعنی مشخصه که دو راه حل وجود داره یا الزامات 18.14.3.3 رو بدون هیچ بررسی ای باید رعایت کرد،
یا الزامات 18.14.3.2 یا 18.14.3.3را بر حسب بزرگای لنگرها و برش های ایجاد شده در آن ها، زمانی که تحت تغییر مکان δu قرار میگیرند ، باید رعایت کرد.)
 
18.14.3.2 Where the induced moments and shears do not exceed the design moment and shear strength of the frame member, (a) through (c) shall be satisfied:
زمانی که لنگر ها و برش ها (حاصله از قرار گرفتن تحت تغییر مکان δu ) از مقاومت خمشی و برشی اعضای قاب بیشتر نشود، ضوابط a تا c باید رعایت شوند:
(a) Beams shall satisfy 18.6.3.1. Transverse reinforcement shall be provided throughout the length of the beam at spacing not to exceed d/2. Where factored axial force exceeds Ag fc′/10, transverse reinforcement shall be hoops satisfying 18.7.5.2 at spacing so, according to 18.14.3.2(b).
تیرها باید الزامات بخش 18.6.3.1 را رعایت کنند. آرماتورهای برشی باید در سرتاسر تیر با حداکثر فاصله d/2 رعایت شود.
در جایی که نیروی محوری بیشتر از Ag fc′/10 باشد، آرماتورهای برشی باید طبق ضوابط بخش18.7.5.2 در فاصله های so بر طبق بخش 18.14.3.2(b) قلاب شوند.
 
(b) Columns shall satisfy 18.7.4.1, 18.7.5.2, and 18.7.6. The maximum longitudinal spacing of hoops shall be so for the full column length. Spacing so shall not exceed the lesser of six diameters of the smallest longitudinal bar enclosed and 6 in.
ستون ها باید الزامات بخش های 18.7.4.1 و 18.7.5.2 و 18.7.6 را رعایت کنند. ماکزیمم فاصله قلاب ها در کل طول ستون باید so باشد. فاصله so باید بیشتر از حداقل دو مقدار، 6 برابر قطر کوچکترین آرماتور طولی محصور شده و 6 اینچ باشد.
 
(c) Columns with factored gravity axial forces exceeding 0.35Po shall satisfy 18.14.3.2(b) and 18.7.5.7. The amount of transverse reinforcement provided shall be one-half of that required by 18.7.5.4 and spacing shall not exceed so for the full column length.
ستون ها با نیروی محوری ضریب دار بیشتر از 0.35Po باید الزامات بخش 18.14.3.2(b) و 18.7.5.7. را رعایت کنند. مقدار آرماتور برشی باید به مقدار نصف الزام بخش 18.7.5.4 باشد و فاصله ها نباید بیشتر از so در کل طول ستون باشد.
 
18.14.3.3 Where the induced moments or shears exceed ϕMn or ϕVn of the frame member, or if induced moments or shears are not calculated, (a) through (d) shall be satisfied:
در جایی که لنگر ها یا برش (حاصله از قرار گرفتن تحت تغییر مکان δu ) بیشتر از مقاومت خمشی و برشی طراحی اعضا باشد ، یا اگر لنگر ها یا برش ها محاسبه نشوند باید الزامات بخش های زیر از a تا d رعایت شوند:
 
(a) Materials, mechanical splices, and welded splices shall satisfy the requirements for special moment frames in 18.2.5 through 18.2.8.
مصالح ، وصله مکانیکی و وصله جوشی باید الزامات قاب خمشی بتنی ویژه آمده در بخش 18.2.5 تا 18.2.8 را رعایت کنند.
(b) Beams shall satisfy 18.14.3.2(a) and 18.6.5.
تیرها باید الزامات بخش های 18.14.3.2(a) و18.6.5. را رعایت کنند.
(c) Columns shall satisfy 18.7.4, 18.7.5, and 18.7.6.
ستون ها باید الزامات بخش های 18.7.4 ، 18.7.5 و 18.7.6 را رعایت کنند.
(d) Joints shall satisfy 18.8.3.1.
اتصالات باید الزامات بخش 18.8.3.1 را رعایت کنند.
من خودم به شخصه در طراحی سازه های بتنی با سقف وافل ستون هایی که جزء سیستم باربر جانبی نیستند رو با ضوابط ستون های قاب خمشی ویژه خاموت گذاری میکنم که راه حل ساده تری هست
 
منبع: کانال محاسبات سازه - مهندس رضا براتی

  • مهندس علیرضا خویه
در سیستم #دوگانه (DUAL SYSTEMS) مقاومت در برابر بارهای جانبی توسط مجموعه‌ای موازی از دیوارهای برشی یا قاب‌های مهاربندی شده به همراه قاب‌های خمشی صورت می‌گیرد. مطابق بند 1-8-4 استاندارد 2800، اثر اندرکنشی در توزیع نیروها بایستی در نظر گرفته شود. طبق این بند، قاب‌های خمشی باید قادر به تحمل 25% نیروی جانبی و دیوارهای برشی یا مهاربندها در تراز پایه قادر به تحمل 50% نیروی جانبی باشند. در صورتی که نخواهیم این بند را کنترل کنیم در تبصره‌ای 2800 اجازه می‌دهد به شرطی که سازه نسبتا کوتاه بوده و حداکثر 8 طبقه (و اثر اندکنشی بین دیوار و قاب چندان نیست) به جای این کنترل، دیوارهای برشی را برای 100% نیروی جانبی طراحی کنیم و قاب‌ها را برای 30% آن. یعنی تیرها و ستون‌ها دو سر مفصل شوند (به غیر از تیرهای کنسول که ناپایدار نشوند) و در این حالت تمام بار جانبی با توجه به صفر بودن سختی قاب، به دیوارها می‌رسد. دیوارها برای نیروهای دریافت شده طراحی شوند. حال برش پایه را در عدد 0.3 ضرب نموده و با کاهش سختی دیوارها و المان‌های لبه‌ای آنها، قاب‌های خمشی را برای 30% نیروی جانبی طرح شود.
در عمل کنترل قاب قاب دوگانه برای 25% نیروی زلزله کار نسبتا دشواری است. برخی از طراحان برای کنترل آن از فرضیات ساده کننده و گاها متناقضی استفاده می‌کنند. از جمله در مدلی برای این کنترل، سختی دیوارها را ناچیز داده و 25% نیروی جانبی را به آن اعمال می‌کنند. این کار از دو جنبه دارای اشکال عمده است. یکی آنکه با کاهش سختی دیوار، اثر اندرکنش بین قاب و دیوار (بخصوص در سازه‌های بلند) از بین رفته و در تحلیل‌های دینامیکی بخصوص سبب تغییر توزیع نیروی جانبی می‌گردد. دوم آنکه المان‌های لبه‌ای دیوار که با المان قاب مدلسازی می‌شوند را نیز باید بخشی از دیوار دانست در حالی که اگر آنها حذف شوند، سازه ناپایدار می‌شود. برای حل این مشکل، برخی طراحان کاری به المان‌های لبه‌ای نداشته و سختی آنها را کم نمی‌کنند که این خود جای اشکال است. به نظر اینجانب کنترل این ضابطه بایستی با حفظ #اندرکنش قاب و دیوار صورت بگیرد که سعی خواهم کرد در پست‌های آینده به آن اشاره نمایم. یعنی کنترل قابلیت تحمل 25% در همان مدل و بدون حذف دیوارها صورت گیرد.
منبع: کانال دکتر علیرضایی
  • مهندس علیرضا خویه

دانلود رایگان فایل آموزشی عمرانی - حامد احمدی(ETABS-SAFE)


عنوان

آخرین اصلاح‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌‌

301

طراحی دال – روش مستقیم – مقایسه با SAFE

01 / 12 / 1390

302

طراحی تیر دوسرگیردار – به کمک ETABS

01 / 12 / 1390

303

طبقه نرم – ساختمان های تجاری

01 / 12 / 1390

304

پی منفرد – مثال کتاب دکتر مستوفی‌نژاد

01 / 12 / 1390

305

المان‌های سطح در ETABS

01 / 05 / 1391

306

مروری بر طراحی دیوار برشی

01 / 08 / 1391

307

مراحل طراحی پی در SAFE

01 / 10 / 1391

308

مراحل طراحی ساختمان‌های بتنی در ETABS

01 / 10 / 1391

309

مراحل طراحی ساختمان‌های فولادی در ETABS

01 / 03 / 1391

310

مقاطع فولادی – نرم افزار Proper

01 / 12 / 1390

311

تکنیک اصلاح عکس‌های اسکن شده

01 / 12 / 1390

312

نمونه دفترچه محاسبات (یک)

10 / 11 / 1391






آموزش خصوصی ایتبس Etabs
  • مهندس علیرضا خویه

تدریس سازه های فولادی و سازه های بتن آرمه - کارشناسی مهندسی عمران

علیرضا خویه
کارشناسی ارشد مهندسی زلزله - دانشگاه خواجه نصیرالدین طوسی
مدرس دروس تخصصی مهندسی عمران- استاتیک، مقاومت مصالح، تحلیل سازه، فولاد و بتن
مدرس دوره های تخصصی SAP2000
مدرس دوره های تخصصی Etabs-SAP2000-Safe
آموزش و تدریس ایتبز Etabs - تحلیل و طراحی سازه های فولادی و بتنی
آموزش و تدریس SAP2000- تحلیل تاریخچه زمانی خطی و غیرخطی - تحلیل پوش آور - تحلیل طیفی خطی و غیرخطی


تدریس فولاد و بتن آرمه

  • مهندس علیرضا خویه

نکات کنترلی سازه و مسائل طراحی در نرم افزار های Safe و Etabs

الگوریتم طراحی و کنترل جابجایی نسبی سازه های بتنی مطابق آیین نامه 2800 

نکاتی از کنترل برش پانچ کف ستون سازه فلزی در Safe
نکاتی از تحلیل دینامیکی طیفی
نکاتی از طراحی تیر های کامپوزیت در Etabs
نکاتی از تحلیل پی دلتا
نکات طراحی دیوار حائل
کنترل جابجایی نسبی طبقات
تعیین مرکز جرم و مرکز سختی
توزیع بار جانبی بین قاب ها بروش استاتیکی معادل از روی سختی جانبی قاب ها
تحلیل قاب های دارای مهاربند
نحوه محاسبه بار زلزله
2) تحلیل جانبی قاب ها
1)تحلیل دستی قاب ها

پوش لنگر در نرم افزار Etabs

ترکیبات بار طراحی سازه ها
نحوه بارگذاری و توزیع بار آسانسور در سازه



  • مهندس علیرضا خویه

اموزش ایتبس تصویری

مهندس علیرضا خویه | | ۰ نظر

اسلاید های آموزش تصویری ETABS به صورت کامل

دانلود آموزش ایتبز به صورت کامل و تصویری

 

  • مهندس علیرضا خویه

آموزش ETABS پیشرفته

مهندس علیرضا خویه | | ۰ نظر

 
سرفصل های دوره ی Etabs پیشرفته:
 
تشریح بارگذاری ساختمان - گرانشی و لرزه ای
تحلیل ساختمان ها
نحوه خواندن نتایج و کنترل آن ها با آیین نامه
طراحی لرزه ای  ساختمان های بتن آرمه
طراحی دیوار برشی
طراحی لرزه ای سازه های فولادی و تشریح  بندهای مربوطه در آیین نامه
طراحی اتصالات و کنترل دستی محاسبات
طراحی سقف کامپوزیت و تشریح بندهای مربوطه
آنالیز دینامیکی غیرخطی (پوش آور) - آنالیر ظیفی خطی و غیرخطی
آنالیز تاریخچه زمانی (Time History )- مقیاس کردن رکورد های زلزله
 
مدرس: علیرضا خویه
کارشناسی ارشد مهندسی زلزله از دانشگاه خواجه نصیرالدین طوسی
  • مهندس علیرضا خویه

آموزش طراحی دستی بتن

مهندس علیرضا خویه | | ۰ نظر

علیرضا خویه

کارشناسی ارشد مهندسی زلزله - دانشگاه خواجه نصیر

شماره تماس : 09382904800


تدریس خصوصی طراحی دستی بتن

محاسبات دستی سازه های بتن آرمه

تحلیل و طراحی ساختمان بتنی


  • مهندس علیرضا خویه

آموزش تحلیل طیفی و تاریخچه زمانی در Etabs


دریافت فایل
عنوان: آموزش تحلیل طیفی و تاریخچه زمانی
حجم: 2.02 مگابایت
توضیحات: آموزش تحلیل طیفی و تاریخچه زمانی


  • مهندس علیرضا خویه

Blog950511 - Rigid Zone 000

در نرم افزار ایتبس با تعریف پارامتر Rigid Zone وضعیت ناحیه مشترک در محل اتصال اعضا مشخص می‌گردد. جهت نشان دادن اهمیت این پارامتر تاثیر تعریف شدن آن را در دو مدل و در دو حالت بررسی می‌کنیم. مدل اول یک قاب یک دهانه یک طبقه است با طول دهانه ۵ متر و ارتفاع ۳ متر که یک بار متمرکز ۱۰ تن در تراز تیر به آن وارد می‌شود. مدل دوم در واقع مشابه همان قاب می باشد که در ۴ طبقه مدل سازی شده  و یک بار ۱۰ تن در بالاترین نقطه به آن وارد می‌شود.

 

مدل ۱، حالت۱- بدون اختصاص Rigid Zone

blog 950510 Rigid Zone 001

شکل۱ – مدل ۱، حالت ۱

حداکثر تغییر مکان جانبی= ۱/۹۱۹mm

در حالت ۱ از مدل اول که در آن Rigid Zone تعریف نشده است، طول اعضا همان فاصله محور تا محور در نظر گرفته می‌شود و در بعضی از اعضا طول بیش از مقدار واقعی آن است. در این اعضا اولین ایستگاه برای مقدار لنگر ارائه شده در ناحیه مشترک قرار دارد.

 

مدل ۱، حالت۲-Rigid Zone  وجود دارد و Rigid Zone Factor= 0.5 می‌باشد

blog 950510 Rigid Zone 002

شکل۲ – مدل ۱ – حالت ۲

حداکثرتغییر مکان جانبی= ۱/۸۶۳mm

در حالت ۲، Rigid Offset در تیر با گزینه Auto تعریف شده و با توجه به Rigid Zone Factor که ۰/۵ در نظر گرفته شده نیمی از ناحیه مشترک تیر و ستون صلب است. در این اعضا اولین ایستگاه برای مقدار لنگر ارائه شده از لبه ستون شروع می‌شود.

همانطور که مشاهده می‌شود در حالت دوم علاوه بر اینکه تغییر مکان قاب کمتر شده حداکثر لنگر در تیر و ستون کاهش یافته است. یکی از عوامل کاهش میزان لنگر در تیر محل اولین ایستگاه نمایش لنگر می‌باشد که در حالت اول محل تقاطع محورهای تیر و ستون است و در حالت دوم محلی است که تیر در لبه ستون به آن متصل می‌شود.

در مدل ۲ همین روش در مورد یک قاب ۱ دهانه ۴ طبقه اجرا شده است تا تاثیر آن در ساختمان های بلندتر بهتر دیده شود.

 

مدل ۲ – حالت۱- بدون اختصاص Rigid Zone

در این حالت Rigid Offset اختصاص داده نشده است

blog 950510 Rigid Zone 003

شکل۳ – مدل ۲ – حالت ۱

حداکثرتغییر مکان جانبی= ۱۵/۹۸۳mm

 

مدل۲ – حالت۲-Rigid Zone  وجود دارد و Rigid Zone Factor= 0.5 می‌باشد

در حالت ۲، Rigid Offset در تیر با گزینه Auto تعریف شده و با توجه به Rigid Zone Factor که ۰/۵ در نظر گرفته شده است.

blog 950510 Rigid Zone 004

شکل۴ – مدل ۲ – حالت ۲

حداکثرتغییر مکان جانبی= ۱۴/۹۴۶mm

مقایسه قابهای ۴ طبقه نشان می د‌هد اختلاف بوجود آمده در نتایج تامل برانگیز است. مقدار تغییر مکان جانبی بیش از ۱  میلیمتر کاهش داشته است اما این اختلاف در مورد لنگرها زیادتر و تاثیر گذارتر می‌باشد بطوری که در بعضی موارد تا ۱t.m میزان لنگر کاهش داشته است.

بنابر آنچه گفته شد به نظر می‌رسد توجه به Rigid Zone و تعریف صحیح آن ضروری می باشد و البته مسلما تاثیر آن در ساختمان‌های بزرگتر چه به لحاظ دهانه یا تعداد طبقه بیشتر خواهد بود.

منبع ://structech.ir/
  • مهندس علیرضا خویه