جزوه ی آموزشی تحلیل پوش آور (استاتیکی غیرخطی) PushOver در SAP2000

 دریافت جزوه PDF
عنوان: جزوه ی تحلیل پوش آور (استاتیکی غیرخطی) در SAP2000
حجم: 2.82 مگابایت
تعداد صفحات: 95 صفحه | جامع و کامل به شکل تصویری

آشنایی با انواع تحلیل های پوش آور

در این مقاله به بررسی روش های جدید پوش آور پرداخته می شود (پوش آور مودال ، پوش آور انرژی - پوش آور کران بالا- پوش آور بهبود یافته- پوش آور متوالی و...)

 
دریافت فایل

عنوان: پوش آور مودال ، پوش آور انرژی - پوش آور کران بالا- پوش آور بهبود یافته
حجم: 1.93 مگابایت
توضیحات: در این مقاله به بررسی روش های جدید پوش آور پرداخته می شود (پوش آور مودال ، پوش آور انرژی - پوش آور کران بالا- پوش آور بهبود یافته)
 
 
اطلاعات بیشتر و آموزش کامل در مورد تحلیل پوش آور در وبلاگ pushover.blog.ir/ می باشد.

نکاتی در مورد جانمایی ستون ها

ستون گذاری و جانمایی مهاربندها و دیوارهای برشی
ستونگذاری هم یکی از مراحل مهمی است که باید در همان اولین مراحل انجام گردد. معمولاً در نقشه های معماری و توسط مهندس معمار ستونگذاری و حتی جانمایی بادبندها انجام میشود. ولی باید توجه نمایید که این مساله به معنی این نیست که نظر مهندس معمار نظر نهایی و غیرقابل تغییر است. مهندس معمار با دید تخصصی خود به این مساله نگاه میکند و بعضاً علی الخصوص در بادبندگذاری انتخابهایی میکند که با مبحث دهم مقررات ملی در تناقض است. به طور خلاصه در ستونگذاری باید به نکات زیر توجه نمود:
 
1-  تعداد محورها به حداقل تعداد برسد. اما این مساله اصل نیست و بعضاً در فاصله ای کوچک مجبور به تعریف چندین محور با فواصل نزدیک هستیم. به این نکته هم توجه کنید که هر چند منعی برای تعریف محورهای مورب نداریم اما بهتر است در پروژه های عادی محور ها را متعامد و در دو جهت اصلی سازه تعریف کنیم و از تعریف محورهای مورب که بعداً در هنگام مدلسازی کامپیوتر علی الخصوص برای افراد مبتدی ایجاد مشکل مینماید خودداری کنیم. هر چند که این کار ممکن است تعداد محورها را به میزان قابل توجهی افزایش دهد.
2-  فاصله ستونها از یکدیگر مقداری معقول باشد. توجه کنید که فواصل کم باعث افزایش بیمورد ستونها و سنگین شدن سازه و ایجاد مزاحمت ستونها برای کاربریهای معماری و فاصله زیاد آنها از هم باعث بالا رفتن سایز تیرها میشود. توصیه میشود که در حالتی که محدودیت خاصی وجود ندارد فواصل ستونها از یکدیگر بین ۴ تا ۶ متر در نظر گرفته شود.
3-  از ستون گذاری در وسط فضاهای معماری و پارکینگها خودداری شود مگر اینکه برای این موضوع با مهندس معمار مشورت و تاییدیه آن گرفته شود. ستونها بهتر است در داخل دیوارها ترجیحاً در محل تقاطع آنها با هم باشد که بعد از اجرا داخل دیوارها پنهان شوند و از طرف دیگر دیوارها نیز به این ستونها مهار شوند.
4- توصیه اکید میشود که از جابه جایی ستونها در پلانهای طبقات خودداری شود. هر چند این مساله منع آیین نامه ای ندارد اما به هر جهت تا حد امکان باید از آن اجتناب نماییم. جا به جایی ستون در پلان باعث میشود که مجبور به قرار دادن ستون بر روی پل شویم که بار متمرکز منتقل شده به پل باعث بالا رفتن سایز پل به میزان بسیار قابل توجهی میشود.
 
5- ستونها را به گونه ای قرار دهید که حداقل از دو جهت بتوان به آنها تیر متصل کرد و آنها را مهار کرد. به همین جهت از قرار دادن ستونهای کناری در مجاورت نورگیرها و داکتهایی که نمیتوان از داخل آن تیر عبور داد خودداری
نمایید.

انواع ترکیب‌بارها نرم افزار ETABS 2016

انواع ترکیب‌بارها نرم افزار ETABS 2016
هنگام ایجاد ترکیب بارها، از مسیر Define menu > Load Combinations گزینه‌های مختلفی پیش روی محاسب قرار دارد. با استفاده از مسیر گفته شده و کلیک بر روی گزینه Add New Combo می‌توان یک ترکیب بار جدید ایجاد نمود. بعد از کلیک بر روی گزینه گفته شده پنجره Load Combination Data ظاهر می‌شود. در این پنجره و در بخش Load Combination Name می‌توانید نام دلخواهی برای ترکیب بار مورد نظر وارد نمایید. از کلمه Mode نمی‌توانید استفاده نمایید و تمام ترکیب بارها باید نام یکتایی داشته باشند. در بخش Load Combination Type نوع ترکیب بار را مشخص نمایید. بخش‌های مختلف آن به شرح زیر است:
 

گزینه Linear Add: این گزینه پرکاربردترین نوع ترکیب بارها بوده و معمولا برای طراحی مورد استفاده قرار می‌گیرد. در این حالت، حالت‌های مختلف بار و آثار آنها بصورت جبری با هم جمع می‌شوند. مثلا اگر در این حالت آثار ناشی از بار D=1 ton، L=1.5 ton و E=-2 ton باشد و آنها را در ترکیب باری بصورت D+1.5L+E قرار دهیم، نتیجه داده شده بصورت زیر خواهد بود:
D+1.5L+E=1+1.5*1.5-2=1.25 ton
گزینه Envelope: در این حالت پوش مقادیر برگردانده می‌شود. برنامه قادر به ارائه نتایج بصورت حداکثر مطلق، حداکثر و حداقل است. مثلا اگر در این حالت آثار ناشی از بار D=1 ton، L=1.5 ton و E=-2 ton باشد و آنها را در ترکیب باری بصورت D,1.5L,E قرار دهیم، نتیجه داده شده بصورت زیر خواهد بود:
حداکثر:
1.5*1.5=2.25
حداقل:
-2
گزینه Absolute Add: در این حالت مقادیر بصور قدر مطلقی با هم جمع می‌شوند. مثلا اگر در این حالت آثار ناشی از بار D=1 ton، L=1.5 ton و E=-2 ton باشد و آنها را در ترکیب باری بصورت D+1.5L+E قرار دهیم، نتیجه داده شده بصورت زیر خواهد بود:
حداکثر:
+1*(abs(1)+abs(1.5*1.5)+abs(-2))=5.25
حداقل:
-1*(abs(1)+abs(1.5*1.5)+abs(-2))=-5.25
گزینه SRSS: در این حالت مقادیر بصورت جذر مجموع مربعات با هم ترکیب می‌شوند. مثلا اگر در این حالت آثار ناشی از بار D=1 ton، L=1.5 ton و E=-2 ton باشد و آنها را در ترکیب باری بصورت D,1.5L,E قرار دهیم، نتیجه داده شده بصورت زیر خواهد بود:
حداکثر:
+1*((1)^2+ (1.5*1.5)^2+ (-2)^2)^0.5=3.172
حداقل:
-1*((1)^2+ (1.5*1.5)^2+ (-2)^2)^0.5=-3.172
گزینه Range Add: این ترکیب در نسخه‌های جدید ETABS اضافه شده است. در حالت ترکیب حداکثر، پاسخ‌های مثبت حداکثر با هم جمع شده و پاسخ‌های منفی مشارکت داده نمی‌شوند. همچنین در حالت ترکیب حداقل، مقادیر کمینه پاسخ‌ها با علامت منفی با هم جمع شده و پاسخ‌هایی که دارای مقدار مثبت باشند، در این حالت مشارکت داده نمی‌شوند. مثلا اگر در این حالت آثار ناشی از بار D=1 ton، L=1.5 ton و E=-2 ton باشد و آنها را در ترکیب باری بصورت D+1.5L+E قرار دهیم، نتیجه داده شده بصورت زیر خواهد بود:
حداکثر:
(1)+ (1.5*1.5) =3.25
حداقل:
-2
منظور از پاسخ در متن فوق، می‌تواند دیاگرام‌های لنگر، برش، نیروی محوری، عکس‌العمل‌های تکیه‌گاهی و ... باشد.
@AlirezaeiChannel

سیستم قاب پیرامونی

باید توجه داشت که هیچ ضابطه خاصی در ارتباط با تعداد قابهایی که باید بصورت گیردار ایجاد شوند، وجود ندارد. در عرف مهندسی کشور ما معمولا مهندسین ترجیح می‌دهند تا حد امکان قاب‌های بیشتری را گیردار نمایند ولی می‌توان تنهای قاب‌های پیرامونی و یا حتی تعدادی از دهانه‌ها را قاب خمشی نمود و بقیه اجزای قاب را برای تحمل بارهای ثقلی در نظر گرفت. در این ارتباط باید به چند نکته توجه داشت:
1- تعیین تعداد دهانه‌ها باید با توجه به تجربه طراح و نیازهای طرح صورت گیرد.
2- در صورتی که تعداد دهانه‌های کمتری گیردار شوند، ابعاد مقاطع در آن دهانه‌ها بیشتر می‌شود.
3- در صورتی که تعداد دهانه‌های کمتری گیردار شوند، درجه نامعینی قاب کم می‌شود.
4- در صورتی که تعداد دهانه‌های کمتری #گیردار شوند، کنترل جابجایی نسبی طبقات ممکن است مشکل شود.
5- در صورتی که تعداد دهانه‌های کمتری گیردار شوند، تعداد اتصالات گیردار کمتر شده و می‌تواند به اجرای راحت‌تر کمک نماید. همچنین در صورت عدم نیاز به اتصالات گیردار زیاد، ممکن است افزایش تعداد #اتصالات گیردار سبب غیراقتصادی شدن طرح گردد.
در شکل زیر برای سه قاب مختلف نسبت‌های Gama بصورت نسبت W/Mg تعریف شده است که در آن W وزن بخشی از بار ثقلی سازه که توسط سیستم #لرزه‌بر تحمل می‌شود و M جرم افقی که سبب ایجاد نیروهای اینرسی زلزله شده است. برای سازه‌ای که تمام قاب‌ها گیردار باشند این نسبت 1 برای برای بقیه قاب‌ها کمتر می‌شود.

@AlirezaeiChannel
 
 
 

کنترل بند 3_10 از استاندارد 2800 برای اجزایی از سازه که جزئی از سیستم باربر جانبی نیستید.

 
بیشترین کاربرد این بند در سیستم‌ های دال تخت و یا وافل هست. فرض کنیم در یک سیستم دال تخت که ستونها فقط برای بارهای ثقلی طراحی میشوند تغییر مکان الاستیک 5cm باشد اما تغییر مکان غیر خطی 25cm باشد . در واقعیت این ستون همراه سقف 25cm تغییر مکان می دهند ، و در هیچ جایی از سازه اثر این تغییر مکان دیده نشده ، پس در واقع میخواهیم تغییر شکلهای غیر خطی سازه را به ستونها اعمال کنیم و چک کنیم که آیا جوابگوی تغییر مکان خواهند بود یا خیر ، ستونی که فقط به دیافراگم در یک نقطه وصل شده است
 
برای اینکار نیاز داریم‌ فایل چک بسازم و در این فایل ستونها و دیوارها باید سختی اصلی خودشان را داشته باشند (اگر ترک خورده باشند یا ترک نخورده ، ضرایب مربوط به خودشان را دارند) حالا چیکار باید کنیم؟؟
 
A) C × Cd
 
ضریب زلزله رو باید C اندیس d برابر کنیم
 
delta center mass طبقه بام را مشاهده می کنیم مثلا عدد 12cm ، ضریب cd رو هم دارم در آن ضرب کرده که حاصل می شود 60cm ، نام این عدد را می گذاریم delta 1
 
بعد در فایل چک، delta آن طبقه بام رو می خوانیم و نامش را delta2 می گذاریم با این تفاوت که نیروی زلزله cd برابر شده است
 
همانطور که گفته شد تغییر مکان center mass برابر با 12cm بود که cd برابر آن شد 60 سانتی متر و تغییر مکان غیر خطی ، یعنی در طبقه بام باید 60cm تغییر مکان داشته باشیم.
 
حالا باید یک ضریب زلزله جدید محاسبه کنم ،
C new= c × (delta1/delta2) یا (delta2/delta1)
فرض کنیم delta 2 حدود  54cm شده است  پس باید این دلتا را به 60cm برسانیم اما چطور؟ با افزایش ضریب زلزله پس در نهایت باید نسبت
Delta1/delta2
را در ضریب زلزله که داشتم ضرب بکنم ، تغییر مکان ایجاد شده با c new را چک میکنم که به 60cm رسیده باشد ، زمانی که رسید ، ستون هارو برای این ضریب زلزله طراحی میکنم و جواب میگیرم.
هدف این هست که تغییر مکان غیرخطی که تو این فایل cd برابر شده با تغییر مکان غیرخطی واقعی سازه با هم برابر شوند ،  یعنی نسبت
Delta1 / delta2 =1
شود
مجتبی شیری

راهنمای گام به گام دیوار برشی در Etabs

پیشنهاد ویژه برای دانلود
>دانلود فایل راهنمای گام به گام یوار برشی در Etabs ایتبس

حجم فایل: 4 مگابایت

تعداد صفحات: 45

تایپ شده و تصویری می باشد

تهیه کننده: مسعود شفیعی سامانی

تهیه شده در سال 93

در این فایل علاوه بر آموزش مدلسازی دیوار برشی به طراحی دستی آن نیز پرداخته شده است.

در بخش دیگری از این فایل به طراحی دیوار برشی کوپله پرداخته می شود.

از دیگر مباحثی که در این فایل پرداخته شده می توان به نحوه ی آرماتور گذاری دیوارهای برشی اشاره کرد.

مفهوم ضریب نامعینی سازه Rho و نحوه ی اعمال آن

برای اولین بار در آیین‌نامه UBC97، ضریبی تحت عنوان ضریب نامعینی سازه عنوان شد. این ضریب درجه قابلیت اطمینان سازه را نشان داده و بیانگر تعداد جبه های مقاوم در برابر بارهای جانبی است. مثلا یک تیر دو سر ساده و دو سر گیردار در نظر بگیرید. در تیر دو سر ساده با تشکیل اولین مفصل در وسط آن سیستم ناپایدار میشود، چون سیستم معین است. ولی در یک تیر دو سر گیردار با تشکیل دو مفصل خمیری در دو انتهای آن، تازه تیر به صورت یک تیر دو سر ساده در آمده و بایستی یک مفصل دیگر نیز در وسط آن ایجاد شود. بنابراین تیر دو سر گیردار دارای نامعینی بیشتر و جبه های مقاوم بیشتری است
ضریب نامعینی چندان به تحلیل سازه مرتبط نیست بلکه بیشتر به شکل‌پذیری و اتلاف انرژی سیستم بر میگردد. برای اولین بار در آیین‌نامه UBC97، ضریبی تحت عنوان ضریب نامعینی سازه عنوان شد. برای تعریف این پارامتر شکل زیر را در نظر بگیرید. یک قاب فولادی در دو حالت و با دو پیکربندی مختلف دارای مهاربند هستند. قاب سمت چپ دارای یک دهانه مهاربند با مقطع دوبل ناودانی 140 است. قاب سمت راست دارای دو دهانه مهاربندی با مقطع دوبل ناودانی 100 است. حال فرض نمایید سختی و مقاومت جانبی هر دو قاب یکسان باشد. لیکن قابی که درجه نامعینی بیشتری دارد، در برابر زلزله دارای رفتار بهتری است و شانس ایجاد مفاصل بیشتری در در آن فراهم است. توصیه می‌شود تا حد امکان سازه نامعین طراحی شود.
به عبارتی: در یک سازه نامعین جبهه‌های مقاوم در برابر بارهای جانبی بیشتر بوده و امکان تولید مفاصل پلاستیک بیشتری در آن فراهم است. مثلا یک تیر دو سرساده و دو سرگیردار را در نظر بگیرید. در تیر دو سر ساده با تشکیل اولین مفصل سازه ناپایدر شده ولی در تیر دو سرگیردار باید سه مفصل در آن ایجاد شده تا ناپایدار گردد.
 
بهترین راه اعمال ضریب نامعینی در ترکیب بارها است. بدین معنی که عدد 1.2 در نیروی زلزله موجود در ترکیب بارها ضرب شود. اگرچه می‌توان این ضریب را در ضریب زلزله C یا ضریب همپایه سازی برش پایه دینامیکی و استاتیکی ضرب نمود ولی کار درستی نیست و منجر به نتایج محافظه کارانه خواهد شد. به عنوان مثال در تعیین اثرات P-Delta نیازی به اعمال ضریب نامعینی نیست ولی در صورتی که آن را در ضریب زلزله ضرب نمایید، در P-Delta نیز موثر است. همچنین در این حالت بایستی برای کنترل دریفت و زلزله تشدید یافته (که نیازی به اعمال ضریب نامعینی ندارند) یک فایل جدید ایجاد شود.
 
سوال: ضریب نامعینی ما دذ یک جهت 1.2 هست و در جهت دیگه 1 حالا ما قاعده 100 -30 داریم و Exall +0.3Ey را در loade case تعریف کرده ایم حال اگه ما بخواهیم در ترکیبات بار ضریب نامعینی را اعمال کنیم چگونه باید این ضریب را اعمال کنیم ( در ترکیبات بار Exall +0.3Ey این باهم هستند)
شما در این حالت چند راه پیش روی دارید:
1- از ابتدا ضریب نامعینی را بطور محافظه کارانه برای هر دو جهت 1.2 گرفته و در ترکیب بار اعمال نمایید.
2- به جای ایجاد حالت بار 100-30، آنها را در ترکیب بار با هم ترکیب نموده و با ضریب نامعینی مطلوب هر جهت، استفاده شوند.
3- در حالت باری که ایجاد نموده‌اید، ضریب جهتی که ضریب نامعینی آن 1.2 است، را اعمال کنید. مثلا برای حالت بار Ex+0.3Ey در صورتی که ضریب Rho برای جهت y برابر 1.2 باشد، بصورت Ex+0.3*1.2Ey یا 1.2Ey+0.3Ex وارد نمایید.
 
منبع: کانال دکتر تلگرام علیرضایی
 
http://etabs-sap.ir/%d8%aa%d8%b1%da%a9%db%8c%d8%a8-%d8%a8%d8%a7%d8%b1-%d8%b6%d8%b1%db%8c%d8%a8-%d9%86%d8%a7%d9%85%d8%b9%db%8c%d9%86%db%8c-rho/

لنگر نهایی چشمه ی اتصال

طبق ضوابط AISC341-10 برای بررسی ظرفیت چشمه اتصال، بایستی از نیازهای لرزه‌ای رسیده به این بخش از ستون ناشی از به ظرفیت رسیدن تیرهای اطراف ستون استفاده شود. این نیروها با یک تعادل‌گیری به لبه ستون منتقل می‌شوند. ابتدا حداکثر لنگر مورد انتظار و برش در محل تئوریک مفصل خمیری که در حدود ارتفاع تیر میباشد تعیین شده و تصویر آن در محل بر اتصال تعیین و از روی این نیروها برش چشمه اتصال تعیین گردد.
6e. Panel Zone
(1) Required Shear Strength
The required shear strength of the panel zone shall be determined from the summation of the moments at the column faces as determined by projecting the expected moments at the plastic hinge points to the column faces. The design shear strength shall be φvRn and the allowable shear strength shall be Rn/Ωv where:
φv = 1.0 (LRFD) Ωv = 1.50 (ASD)
 
[caption id="attachment_3245" align="alignnone" width="1069"] panel zone چشمه ی اتصال[/caption]

بارگذاری پله در Etabs

بطور کلی انتخاب نحوه اعمال بار راه پله در مدلسازی بر عهده طراح و بایستی متناسب با شرایط مرزی واقعی سازه انجام شود.
در پله‌های دو طرفه:
- اگر راه پله بصورت فولادی اجرا می‌شود: شمشیری پله در تراز طبقه به تیر بتنی تراز طبقه توسط یک ورق انتظار متصل می‌شود. در این حالت می‌توان نصف بار روی شمشیری پله را بصورت متمرکز به محلی که ورق قرار می‌گیرد، اعمال نمود. البته اعمال بار معادل بصورت گسترده خطی نیز اشکال ندارد. در تراز نیم طبقه دو روش می‌توان متصور شد، یا اینکه شمشیری به یک ستونک که به تراز طبقه متصل شده بار خود را اعمال نماید. در اینحالت نصف بار شمشیری باید به تراز همان تیر که ستون روی آن قرار گرفته اعمال شود. همچنین می‌توان در تراز نیم طبقه از یک تیر فولادی با اتصال مفصلی استفاده نمود. در این حالت بایستی تیر فولادی را در تراز نیم طبقه مدل نمود و بار شمشیری را بر آن اعمال کرد.
- اگر راه پله بصورت بتنی اجرا شود: در این حالت بایستی نصف بار شمشیری به تراز طبقه و نصف دیگر آن به تیر تراز نیم طبقه اعمال نمود. همچنین تیر بتنی تراز نیم طبقه به سبب تغییر سختی که ایجاد می‌نماید را بایستی مدل نمود. نصف دیگر بار رمپ راه پله به این تیر اعمال می‌شود.
در پله‌های سه و چهار طرف:
- اگر راه پله بصورت فولادی اجرا می‌شود: اتصالات شمیری‌ها به اسکلت بصورت مفصلی بوده و بایستی در جایی که شمشیری به اسکلت متصل شده، سهمیه بار دریافت شده را بصورت متمرکز به همان موضع اعمال نمود.
- اگر راه پله بصورت بتنی اجرا می‌شود: مطابق شکل زیر احتمالا نیاز به کنسول‌هایی جهت اتصال رمپ راه پله به اسکلت وجود خواهد داشت. در این حالت بایستی این کنسول‌های کمکی را مدل سازی نمود و سهمیه بار رسیده به آنها را بصورت گسترده خطی بر روی آنها اعمال نمود.
[caption id="attachment_3240" align="alignnone" width="641"] مدلساززی پله در Etabs[/caption]
 
 
منبع: کانال دکتر علیرضایی

فلسفه ی تنش تسلیم مورد انتظار Ry

در طراحی لرزهای، اهمیت حداکثر تنش تسلیم احتمالی (تنش تسلیمی که در واقعیت رخ می‌دهد) با حداقل تنش تسلیم (تنش تسلیمی که در تئوری در نظر گرفته می‌شود) برابر است. مطالعات اخیر نشان میدهد که حاشیهای بین مقاومت تسلیم میانگین واقعی و مقاومت تسلیم مشخصه وجود دارد. برای مثال در چند دهه گذشته برای فولاد ASTM-36 مقاومت های تسلیمی از 270 مگاپاسکال تا 225 مگاپاسکال گزارش دادهاند. این مقاومت افزون، در برخی از المانهای لرزهای، بخصوص المانهایی که به صورت فیوز عمل میکنند بایستی به دقت بررسی شود. زیرا که برای جذب انرژی در این المانها، میزان تنش تسلیم بایستی به صورت معینی تعیین شود تا زودتر از بقیه قسمتهای سازه وارد حوزه خمیری شوند.
کاربرد اصلی Ry در طرح لرزه‌ای، در طراحی اعضایی است بایستی برای ظرفیت فیوزهای سازه‌ای طراحی شوند. مثلا اگر بخواهیم یک اتصال مهاربند همگرا را طراحی کنیم، نیروی طراحی برابر حداکثر ظرفیت مورد انتظار مهاربند در کشش است که برابر RyFyAg می‌شود. ضریب Ry برای مورد انتظار نمودن تنش تسلیم است. یعنی اگر در طراحی Fy=240 MPa در نظر گرفته شود و در عمل مقدار Fy بیشتر از 240 MPa شود و نیروی بیشتری به اتصال آن در حین جاری شدن وارد شد، آن اتصال قوی تر از خود مهاربند طراحی شده باشد. برای این منظور بایستی در طراحی اتصال، از تنش تسلیم محتمل یعنی Ry برابر Fy استفاده شود. این اضافه مقاومت به سبب افزودنی‌هایی مانند آهن قراضه و همچنین پروسه تولید و نوردکاری ایجاد می‌شود. آیین نامه های طراحی ضریبی را با عنوان Ry که برای هر مقطعی متفاوت است در نظر میگیرند. بایستی مقاومت مورد انتظار اجزای کنترل شونده توسط جابجایی را در طراحی اعضای کنترل شوند توسط نیرو بکار برد. طبق آیین‌نامه AISC تنش تسلیم و تنش نهایی مورد انتظار با ضرب Ry و Rt به ترتیب در تنش تسلیم حداقل و تنش نهایی حاصل می‌شود.
Expected Yield Strength = Ry Fy
Expected Tensile Strength= Rt Fu
همچنین #مبحث_دهم مقداری را برای Rt ارائه نمی‌دهد.
در ETABS 9.7.4 امکان تعریف این پارامتر در مصالح وجود ندارد ولی می‌توانید با انتخاب اعضا، این ضریب را به آنها اختصاص دهید. بشرطی که آیین‌نامه AISC360-05 را انتخاب کرده باشید، با انتخاب مقطع مورد نظر و استفاده از مسیر Design menu > Steel Frame Design > View/Revise Overwrites میتوانید از بخش Overstregth factor, Ry مقدار ضریب Ry را وارد نمایید تا به آن مقطع اختصاص یابد.
@AlirezaeiChannel