نحوه ی محاسبه ی مقاومت جانبی طبقه

مقاومت جانبی را با سختی جانبی اشتباه نگیرید!!!!! تعیین مقاومت جانبی طبقه، کار آسانی نیست. زیرا تعیین میزان مقاومت طبقه، دارای تعریف استانداردی نیست. البته این مورد برای سیستم های ساده سازه ای از جمله قاب های خمشی و قاب های مهاربندی شده همگرا، تقریباً دارای فرمت استانداردی بوده و بین تمام طراحان در این دو مورد وحدت رویه ای وجود دارد.

تعیین مقاومت جانبی طبقه، کار آسانی نیست. زیرا تعیین میزان مقاومت طبقه، دارای تعریف استانداردی نیست. البته این مورد برای سیستم‌های ساده سازه‌ای از جمله قاب‌های خمشی و قاب‌های مهاربندی شده همگرا، تقریباً دارای فرمت استانداردی بوده و بین تمام طراحان در این دو مورد وحدت رویه‌ای وجود دارد. در شکل 1، حالت‌های نشان داده شده برای یک قاب خمشی را در نظر بگیرید. در صورتی که ستون‌ها ضعیف‌تر از تیرها باشند، مکانیزم ایجاد شده در قاب متعلق به ستون‌ها بوده و در آنها مفاصل پلاستیک تولید می‌شود. این مورد در شکل (الف) نشان داده شده است. البته ایجاد چنین مکانیزمی در قاب‌های خمشی ویژه فولادی و بتنی ممنوع است.

شکل 1 مکانیزم‌های محتمل برای یک قاب خمشی.

در شکل (ب) مکانیزم سازه در تیرها رخ داده و مفاصل پلاستیک در تیرها ایجاد میشود. اما این مکانیزم درست نیست. زیرا با تشکیل مفصل پلاستیک در تیرهای یک طبقه، سازه مکانیزم نمیشود. برای ایجاد مکانیزم، در حالتی که تیرها ضعیف‌تر از ستون‌ها باشند، بایستی در تمام تیرها، مفاصل پلاستیک ایجاد شده و در نهایت در پای ستون‌ها نیز مفصل خمیری ایجاد شود (البته به شرطی که پای ستون‌ها گیردار باشد).

آیین‌نامه AISC341-05، برای مکانیزم نشان داده شده در شکل 1الف، که در آن ضابطه تیر ضعیف- ستون قوی رعایت نشده رابطه زیر را پیشنهاد می‌دهد.

همچنین برای حالتی که سازه ضابطه تیر ضعیف- ستون قوی را اقناع نماید، رابطه زیر توسط AISC341 پیشنهاد می شود:

که در روابط فوق، k و j اعداد صحیح، m تعداد ستون‌ها، M_pCk لنگر پلاستیک ستون kام تحت بارهای ضریبدار، n تعداد دهانه‌ها، M_pGj لنگر پلاستیک تیر jام و H ارتفاع طبقه است. البته در سازه‌های فولادی و بتنی، در تعیین ظرفیت خمشی ستون‌ها، بایستی اثر کاهش ظرفیت آنها در اثر نیروی محوری نیز لحاظ شود.

در قاب‌های مهاربندی شده، مقاومت جانبی طبقه، به پیکربندی مهاربندها، مقاومت محوری مهاربندها و زاویه مهاربندها با افق، بستگی دارد. در شکل 2 این مورد برای دو قاب مهاربندی شده مختلف نشان داده شده است. در قاب مهاربندی شده کمانش ناپذیر، مقاومت کششی و فشاری مهاربند با هم برابر است لیکن این مقاومت در قاب مهاربندی شده همگرا، برای مهاربندها مختلف است. بدین معنی که مقاومت اعضای کششی و فشاری یک عضو با هم فرق می‌کند.

شکل 2 تعیین مقاومت طبقه در قاب مهاربندی شده.

بطور کلی برای سایر سیستم‌های سازه‌ای، (مثل سازه‌های دارای دیوار برشی) می‌توان مقاومت جانبی طبقه را با استفاده از یک تحلیل استاتیکی غیرخطی تعیین نمود.

مثال) برای قاب خمشی فولادی نشان داده شده در شکل 3، نامنظمی سازه را به لحاظ وجود طبقه ضعیف بررسی کنید.

شکل 3 تعیین مقاومت طبقه در قاب خمشی فولادی.

مشخصات مقاطع استفاده شده در قاب بصورت زیر است.

مقاومت برشی طبقه می‌تواند ناشی از ظرفیت برشی ستون‌ها و یا ظرفیت خمشی ستون‌ها باشد.

ظرفیت برشی هر ستون:

بنابراین مقاومت برشی هر طبقه:

بنابراین مقاومت جانبی ناشی از مقاومت خمشی ستون‌‌ها حاکم است.

برای کنترل و بدست آوردن مقادیر ظرفیت مقاطع در نرم‌افزار ETABS مطابق شکل 4 در یک قاب خمشی، بعد از طراحی مقطع، با راست کلیک نمودن روی مقطع می‌توان مقادیر ظرفیت برشی و خمشی مقطع یا همان V_p و M_p مقطع را بدست آورد. البته باید توجه داشت این مقادیر، مقادیر کاهش یافته بوده و در ضریب کاهش مقاومت f ضرب شده‌اند.

برای عدم ضرب این مقادیر در ظرفیت‌های خمشی و برشی، می‌توان مطابق شکل 6، و در بخش تنظیمات آیین‌نامه، مقادیر آنها را برابر یک در نظر گرفت. برای تعیین مقاومت طبقه در قاب مهاربندی شده همگرا، مطابق شکل 7، می‌توان با راست کلیک روی مقاطع طراحی شده، مقادیر ظرفیت کششی و فشاری مهاربندها را از برنامه بدست آورد و آنها را ملاک تعیین مقاومت طبقه قرار داد.

شکل 4 تعیین مقاومت طبقه در قاب خمشی فولادی و در محیط ETABS.

شکل 5 ظرفیت خمشی و برشی مقطع و در محیط ETABS.

شکل 6 تعیین ضرایب کاهش مقاومت در محیط ETABS.

شکل 7 تعیین مقاومت طبقه ناشی از مقاومت مهاربندها و در محیط ETABS.

منبع: kargosha.com

توصیه های مهم در تهیه دفترچه محاسبات سازه فولادی و بتنی

توصیه های مهم در تهیه دفترچه محاسبات سازه فولادی و بتنی

در این فایل به ارائه ی نکات مهم نرم افزاری و غیر نرم افزاری در تهیه دفترچه محاسبات سازه پرداخته شده است. ارائه ی ترکیب بارهای مورد قبول نظام مهندسی هم از دیگر مزایای این فایل می باشد.

همچنین این فایل به بررسی برخی تنظیمات مهم در نرم افزار Etabs می پردازد.

توضیحات موجود در فایل بسیار مختصر و مفید می باشد.

• توضیحات نکات مهم در تهیه ی دفترچه محاسبات ساختمان
• اسم فایل[ Etabs-SAP.ir ] توصیه های تهیه دفترچه محاسبات.zip
• حجم 424 کیلوبایت

 
http://etabs-sap.ir/%D9%86%D9%82%D8%B4%D9%87-%D8%A7%D8%AC%D8%B1%D8%A7%DB%8C%DB%8C-%D9%88-%D8%AF%D9%81%D8%AA%D8%B1-%DA%86%D9%87-%D9%85%D8%AD%D8%A7%D8%B3%D8%A8%D8%A7%D8%AA-%D8%B3%D8%A7%D8%B2%D9%87-7-%D8%B7%D8%A8%D9%82/

استفاده از اتصالات از پیش تایید شده

اتصالات از پیش تایید شده (Prequalified Connections) بایستی مطابق الزامات مبحث دهم و الگوریتم‌های داده شده توسط AISC358 طراحی شوند. کنترل‌های مربوط به ضخامت ورق‌ها و یا تعداد پیچ‌ها بسته به مقطع و طول تیر تعیین و طراحی صورت می‌گیرد. اما قبلا این اتصالات در آزمایشگاه‌های سازه بصورت تجربی مورد بررسی قرار گرفته و رسیدن به سطح عملکرد مورد نظر توسط آنها تضمین شده است. ولی طراحی آنها بایستی مطابق با الزاماتی که در AISC358 گفته شده باید انجام شود. مثلا برای اتصال مستقیم WUF-W طراح نمی‌تواند از وجود سوراخ دسترسی داده شده در آیین‌نامه برای این اتصال صرف نظر نماید یا مثلا طراح نمی‌تواند به سلیقه خود یک سخت کننده روی بال تیر در کنج اتصال بال تیر به ستون استفاده نماید.

AISC358-10:
The connections contained in this Standard are prequalified to meet the requirements in the AISC Seismic Provisions only when designed and constructed in accordance with the requirements of this Standard.

 
@AlirezaeiChannel
 
 
http://etabs-sap.ir/aisc-358-prequalified-connections-for-special-and-intermediate-steel-moment-frames-for-seismic/

انتخاب نوع اتصال تیر به ستون

انتخاب نوع اتصال به عوامل زیادی بستگی دارد. بطور کلی اتصالات تیر به ستون را می‌توان در دو طبقه‌بندی ساده و گیردار (با صرف نظر از اتصالات نیمه گیردار) تقسیم بندی نمود. اگر بخواهیم براساس فن اتصال تقسیم بندی کنیم، می‌توانیم به دو دسته اتصالات پیچ و مهره و اتصالات جوشی تقسیم بندی نماییم. در مورد اتصالات ساده بیشتر از اتصالات نبشی یا ورق قاب شده در جان یا نبشی یا ورق زیرسری با و یا بدون سخت کننده استفاده می‌شود. استفاده از نبشی جان یکی از روش‌های ساده و معمول در اجرای اتصالات مفصلی تیر به تیر و تیر به ستون است. این نوع اتصال را می‌توان توسط جوش یا پیچ انجام داد. اتصال نبشی‌ها به جان تیر و یا بال ستون می‌تواند توسط پیچ نیز صورت گیرد. آیین‌نامه‌های طراحی ایجاد فاصله‌ای حدود2 تا 15 میلیمتر بین انتهای تیر و بال یا جان ستون توصیه می‌کنند. در صورتی که در تیر نیروی محوری داشته باشیم و اتصال نیز مفصلی باشد، استفاده از نبشی یا ورق جان می‌تواند مفید باشد. اتصالات ساده نشسته تقویت شده و یا تقویت نشده نیز یکی از پرکاربردترین اتصالات ساده هستند. در این اتصال تیر بر روی یک نشیمن که می‌توان انعطاف‌پذیر (سخت نشده) یا سخت (تقویت شده) باشد، قرار می‌گیرد. در اتصالات انعطاف‌پذیر معمولاً از نبشی استفاده می‌شود.
نوع بعدی اتصالات، اتصالات گیردار هستند که برای قاب‌های خمشی بایستی از انواع پیش تایید شده آنها استفاده نمود. اتصالات از پیش تایید شده برای قاب‌های خمشی متوسط و ویژه ، اتصالاتی هستند که در آیین نامه AISC-358 و مبحث دهم، مورد بررسی قرار گرفته‌اند. به عبارتی استفاده از این اتصالات بر طبق روابط بیان شده در این آیین‌نامه و همچنین رعایت کردن ضوابط آنها امکانپذیر است و نیاز به کنترل و ضوابط خاصی نیست. همانگونه که از نام این اتصالات معلوم است، اتصالات از پیش تایید شده نیاز به هیچ کنترلی ندارند و از پیش توسط آیین‌نامه‌های معتبر جهان مورد تایید قرار گرفته‌اند و می‌توان با خیالی آسوده از این نوع اتصال در طراحی سازه‌های فولادی در مناطق لرزه خیز زیاد استفاده نمود.

[caption id="attachment_3139" align="alignnone" width="1440"] طراحی اتصالات فولادی در Etabs - ساختمان فولادی در Etabs[/caption]

در این حالت کلیه اتصالات باید بصورت صلب در نظر گرفته شوند. همچنین کلیه جوش های بکار رفته در این اتصالات باید از طریق آزمایش‌های غیر مخرب نظیر رادیوگرافی و التراسونیک (فراصوتی) تایید گردند. طبق ضوابط مبحث دهم و AISC-358، اتصالات گیردار از پیش تایید شده را می‌توان بصورت زیر خلاصه نمود:
1- اتصال مستقیم تیر با مقطع کاهش یافته (RBS).
2- اتصال فلنجی چهار پیچی بدون استفاده از ورق لچکی (BUEEP).
3- اتصال فلنجی چهار پیچی یا هشت پیچی با استفاده از ورق لچکی (BSEEP).
4- اتصال پیچی به کمک ورق‌های روسری و زیر سری (BFP).
5- اتصال جوشی به کمک ورق‌های روسری و زیر سری (WFP).
6- اتصال مستقیم تقویت نشده جوشی (WUF-W).
7- اتصال کایزر پیچی با براکت (KBB).
8- اتصال کان‌ایکس‌ال (ConXtech ConXL).
9- اتصال با ورق کناری (SidePlate).
تمام اتصالات فوق به غیر اتصال جوشی به کمک ورق‌های روسری و زیر سری (ردیف 5) را می‌توان در قاب‌هاب خمشی با شکل‌پذیری متوسط و ویژه مورد استفاده قرار داد. برخی ملاحظات این اتصالات بصورت زیر است:
- در صورتی که قاب خمشی ویژه داشته باشید، استفاده از اتصال جوشی به کمک ورق‌های روسری و زیر سری (WFP) مجاز نیست.
- استفاده از اتصال کان‌ایکس‌ال (ConXtech ConXL) و اتصال کایزر پیچی با براکت (KBB) و اتصال با ورق کناری (SidePlate) دارای حق مالکیت معنوی (Copyright) بوده و دارای حق ثبت اختراع (patent rights) است.
- استفاده از اتصال جوشی به کمک ورق‌های روسری و زیر سری (WFP) به سبب ابعاد زیادی که برای ورق‌های روسری و زیرسری ایجاد می‌شود، معمولا اجرایی نیست.
- در استفاده از اتصال فلنجی چهار پیچی یا هشت پیچی با استفاده از ورق لچکی (BSEEP) و همچنین اتصال فلنجی چهار پیچی بدون استفاده از ورق لچکی (BUEEP) بایستی دقت نمود. ورق‌های فلنج مورد استفاده در این اتصالات ممکن است در معماری و کف سازی نمایان شود. به ملاحظات معماری و جزئیات کفسازی باید دقت شود. همچنین عدم جف و جور شدن ورق‌ها روی هم یکی از مشکلات اجرایی این اتصالات است که نیاز به دقت بالا در اجرا دارد.
- اتصال مستقیم تیر با مقطع کاهش یافته (RBS) می‌تواند اتصال مناسبی باشد ولی باید به مشکلات اجرایی آن برای نصب تیر بین ستون دقت نمود. به سبب اتصال مستقیم تیر به ستون، طول تیر بین دو ستون بایستی در نهایت دقت ساخته شود در غیر اینصورت جوش شیاری اتصال بال تیر به ستون ممکن نیست.
- یکی از بهترین اتصالات گیردار را می‌توان اتصال پیچی به کمک ورق‌های روسری و زیر سری (BFP) دانست. وجود گپ بین تیر و ستون (حدود 1.5 تا 2 سانتیمتر) سبب راحتی در اجرای این اتصال می‌شود.

منبع :کانال دکتر علیرضایی

چه زمانی نیاز به آرماتور برشی نمی باشد؟

طبق ضوابط ACI در صورت وجود شرایط زیر نیازی به آرماتور برشی نیست.
9.6.3.1 A minimum area of shear reinforcement, Av,min, shall be provided in all regions where Vu > 0.5ϕVc except for the cases in Table 9.6.3.1. For these cases, at least Av,min shall be provided where Vu > ϕVc.
برای تیرهای مستطیلی:
h≤25 cm
برای تیرهای T شکل:
h≤min(60 cm, max(2.5hf,0.5bw))
در روابط فوق h ارتفاع تیر بوده و همانطور که در این بند گفته شده، حداقل آرماتور برشی در حالتی که Vu > ϕVc باشد، نیاز است. در این حالت به مانند بند 9-15-6-3 نیازی نیست وقتی Vu از 0.5Vc بیشتر می‌شود، آرماتور برشی تعبیه نمود و باید در حالتی که Vu > ϕVc، آرماتور برشی تعبیه نمود. در مبحث نهم به این صراحت گفته نشده است.
@AlirezaeiChannel

طراحی ساختمان با ضریب نامعینی متفاوت در هر جهت در Etabs

ترکیب بارها برای حالتی که  ضریب نامعینی متفاوت درجهت X  و Y مثلا ضریب نامعینی در یک جهت ۱/۲ و در جهت دیگر ۱ باشد.

 

اگر از ترکیب بارهای پیش فرض برنامه استفاده میکنید، خیر. در حالتی که در تنظیمات آییننامهای، مقدار Rho را هر عددی بدهید، در ترکیب بارهای پیشفرض برنامه در هر دو جهت اعمال میکند.

اگر از ترکیب بارهای ساخته شده توسط خودتان استفاده میکنید، میتوانید در ترکیب بارها ضرایب مربوط به بارهای زلزله در هر چهت را اصلاح و متناسب با ضریب نامعینی آن جهت وارد نمایید. حال شاید تغییر تمام ترکیب بارها برای این منظور سخت باشد.  برای این منظور می‌توانید از راهکار زیر استفاده کنید:

1- از مسیر Define menu > Load Combinations ، یک ترکیب بار به نام EXRho بسازید که در آن فقط نیروی زلزله EX با ضریب Scale Factor ، برابر 1 وجود داشته باشد.

2- از مسیر Define menu > Load Combinations ، برای دیگر حالات بارگذاری زلزله EXP، EXN، EY، EYN، EYP نیز ترکیب بارهای مشابهی با اسامی EXPRho، EXNRho، EYRho، EYNRho و EYPRho ایجاد نمایید. بنابراین در کل 6 ترکیب بار که در آنها 6 حالت بار زلزله وجود دارد را تولید نموده‌ایم. ضریب Scale Factor ، برای همه آنها یک باشد.

3- حال در ترکیب بارهایی که ایجاد می‌کنید که شامل بار زلزله هستند، به جای اضافه کردن حالت بار زلزله در آنها، ترکیب بارهای ایجاد شده در فوق را در آنها قرار دهید. به عنوان مثال ترکیب بار شامل نیروی زلزله شما به این صورت خواهند شد:

1.2D + 1.0EXRho + L + 0.2S

1.2D - 1.0EXRho + L + 0.2S

1.2D + 1.0EXNRho + L + 0.2S

1.2D - 1.0EXNRho + L + 0.2S

1.2D + 1.0EXPRho + L + 0.2S

1.2D - 1.0EXPRho + L + 0.2S

1.2D + 1.0EYRho + L + 0.2S

1.2D - 1.0EYRho + L + 0.2S

1.2D + 1.0EYNRho + L + 0.2S

1.2D - 1.0EYNRho + L + 0.2S

1.2D + 1.0EYPRho + L + 0.2S

1.2D - 1.0EYPRho + L + 0.2S

0.9D + 1.0EXRho   

0.9D - 1.0EXRho   

0.9D + 1.0EXNRho   

0.9D - 1.0EXNRho   

0.9D + 1.0EXPRho   

0.9D - 1.0EXPRho   

0.9D + 1.0EYRho   

0.9D - 1.0EYRho   

0.9D + 1.0EYNRho   

0.9D - 1.0EYNRho   

0.9D + 1.0EYPRho   

0.9D - 1.0EYPRho   

 

4- حال در هر پروژه‌ای که مقدار Rho در جهت X برابر 1.2 و در جهت y برابر 1.0 بود، تنها با تغییر Scale Factor در سه ترکیب بار EXRho، EXNRho و EXPRho  در تمام ترکیب بارها این ضریب تغییر کرده و نیازی به اصلاح ضریب تمام ترکیب بارها نیست. برای جهت y هم به همین ترتیب.

منبع: کانال دکتر علیرضایی

http://etabs-sap.ir/%D9%85%D9%81%D9%87%D9%88%D9%85-%D8%B6%D8%B1%DB%8C%D8%A8-%D9%86%D8%A7%D9%85%D8%B9%DB%8C%D9%86%DB%8C-%D8%B3%D8%A7%D8%B2%D9%87-rho-%D9%88-%D9%86%D8%AD%D9%88%D9%87-%DB%8C-%D8%A7%D8%B9%D9%85%D8%A7%D9%84/

اشتباه در بند ۹_۱۷_۳_۱_۵ مبحث ۹

اشتباه در بند ۹_۱۷_۳_۱_۵  مبحث ۹ در تعیین درصد حجمی آرماتور
این بند از مبحث نهم دارای اشکال تایپی است و متاسفانه بعد از چند سال از انتشار مبحث نهم هنوز در غلط نامه آن ذکر نشده است. جای اعداد 0.01 و 0.008 برعکس است. متن اصلی آن به نقل از آیین‌نامه CSA بصورت زیر است:
For reinforced members with an overall depth, h, exceeding 750 mm, longitudinal skin reinforcement shall be uniformly distributed along the exposed side faces of the member for a distance 0.5h – 2(h–d) nearest the principal reinforcement. The total area of such reinforcement shall be ρskAcs , where Acs is the sum of the area of concrete in strips along each exposed side face, each strip having a height of 0.5h – 2(h–d) and a width of twice the distance from the side face to the centre of the skin reinforcement (but not more than half the web width), and where ρsk = 0.008 for interior exposure and 0.010 for exterior exposure.
در متن فوق که عینا در مبحث نهم ذکر شده Acs مجموع نوارهای گونه است که در شکل زیر نشان داده شده است. فضای داخلی و خارجی منظور قرار گیری تیر در فضای خارج و شرایط محیطی بهره‌برداری است. برای فضای خارجی با توجه به احتمال بیشتر نفوذ رطوبت در اثر ترک، مقدار آن بیشتر داده شده است.

 
@AlirezaeiChannel

تعیین ضخامت و عرض ورق زیر سری و روسری

طراحی اتصال گیردار ( تعیین ضخامت و عرض ورق زیر سری و روسری)

در اتصال گیردار جوشی به کمک ورق‌های روسری و زیرسری  (WFP) ورق‌های بالایی و پایینی اتصال توسط جوش به بال‌های ستون جوش شده و از طرف دیگر به بال‌های تیر توسط جوش متصل می‌شوند. عرض ورق زیرسری (bpb) بر اساس عرض بال تیر (bbf) تعیین می‌شود. به طوریکه فضای کافی برای جوش داشته باشیم:
Bpb=Bbf+5cm
ضخامت ورق زیرسری (tpb) براساس نیروی کششی ناشی از لنگر متحمل ایجاد شده در محل مفصل پلاستیک طراحی می‌شود. عرض قسمت باریکتر ورق روسری براساس عرض بال تیر (bbf) تعیین می‌شود.
B2pt=Bbf-5cm
ضخامت ورق روسری (tpt) بصورت براساس مساحت ورق بالا تعیین می‌شود. به سبب اینکه ورق بالایی کمتر است، برای جبران کاهش مساحت ایجاد شده، طبیعتاً بایستی ضخامت بیشتری داشته باشد تا همان لنگر را بتواند تحمل کند.
@AlirezaeiChannel

مدلسازی پی و فونداسیون در SAP2000

مدلسازی پی و فونداسیون در SAP2000 با استفاده از فنرهای سطحی فشاری

با استفاده از مسیر Assign menu > Frame > Line Springs می‌توانید به المان‌های خطی یک فنر خطی اختصاص دهید. برای المان‌های سطحی نیز می‌توان از مسیر Assign menu > Area > Area Springs این کار را انجام دهید. حال فرض کنید می‌خواهیم به یک المان قابی فنری را اختصاص دهیم:
برنامه بطور خودکار به المان‌های اختصاص داده شده، در جهت هر یک از محورهای محلی دلخواه کاربر، فنر اختصاص می‌دهد. فنرها را می‌توان بصورت خیلی ساده صرفا کششی یا صرفا فشاری یا در هر دو حالت در نظر گرفت. در بخش Spring Type نوع رفتار فنر را مشخص نمایید. در صورتی که در بخش Simple رفتار را مشخص نمایید برنامه بطور خودکار و سریع رفتارهای پیش فرض را در اختیار کاربر قرار خواهد داد. در بخش Spring Stiffness per Unit Length مقدار سختی بر واحد طول المان خطی را مشخص نمایید. در صورتی که گزینه Tension and Compression فعال شده باشد، فنر اختصاص داده شده هم در حالت کششی و هم در حالت فشاری کار خواهد کرد. در صورتی که گزینه Tension Only انتخاب شده باشد، فنر صرفا کششی و در صورتی که Compression Only انتخاب شده باشد، فنر رفتاری صرفا فشاری خواهد داشت. توجه داشته باشید که کار در اینجا تمام نیست و برای اینکه فنر اختصاص داده شده رفتاری صرفا کششی یا فشاری داشته باشد، بایستی نوع تحلیل استفاده شده را نیز غیرخطی در نظر گرفته باشید.
منبع: @AlirezaeiChannel

آیین نامه ی طراحی ساختمان ها در برابر خرابی پیش رونده PROGRESSIVE COLLAPSE

آیین‌نامه‌ طراحی سازه‌ها در برابر انهدام پیشرونده DESIGN OF BUILDINGS TO RESIST PROGRESSIVE COLLAPSE [ Etabs-SAP.ir ].zip
DESIGN OF BUILDINGS TO RESIST PROGRESSIVE COLLAPSE
UNIFIED FACILITIES CRITERIA (UFC)

 
تعداد صفحات: 245
حجم فایل:
 
http://etabs-sap.ir/%D8%AA%D8%AD%D9%84%DB%8C%D9%84-%D8%AE%D8%B1%D8%A7%D8%A8%DB%8C-%D9%BE%DB%8C%D8%B4%D8%B1%D9%88%D9%86%D8%AF-%D8%AF%D8%B1-etabs-%D8%A8%D8%A7%D8%B1-%D8%A7%D9%86%D9%81%D8%AC%D8%A7%D8%B1/