اتصالات فولادی از پیش تایید شده گیردار

عملکرد اتصالات گیردار قبلا توسط آزمایش‌های تجربی مورد تایید قرار گرفته است. در اتصال گیردار جوشی به کمک ورق‌های روسری و زیرسری (WFP) ورق‌های بالایی و پایینی اتصال توسط جوش به بال‌های ستون جوش شده و از طرف دیگر به بال‌های تیر توسط جوش متصل می‌شوند. این اتصال را می‌توان فقط در قاب خمشی با شکل‌پذیری متوسط استفاده نمود. این اتصال در AISC وجود ندارد و الزامات آن توسط مبحث دهم داده شده است. بطور کلی اگرچه محل مفصل پلاستیک با فاصله از ستون قرار دارد، لیکن اگر این اتصال را طراحی کرده باشید، به ابعاد خیلی بزرگی برای ورق‌های روسری و زیرسری (بخصوص برای ورق روسری) خواهید رسید و عملکرد ضعیف‌تر آنها در دوران‌های بالا بصورت آزمایشی مورد اثبات قرار گرفته است. یکی از ایرادات وارد بر این اتصال به غیر از شکل ورق فوقانی که باید بر روی بال جهت اجرای جوش عرض کمتری داشته باشد، نحوه اجرای این اتصال است که تمام جوشکاری ورق‌ها به تیر باید در کارگاه صورت گیرد که این خود باعث عدم اجرا مناسب این جوش‌ها و در نهایت ضعف در آن خواهد شد.

در اتصال گیردار مستقیم تقویت نشده جوشی (WUF-W) عمده دوران خمیری در تیر و در بَر ستون ایجاد می‌شود. حالت‌های شکست نامطلوب، توسط جزئیات مناسبی که برای اتصال جوش بال تیر به بال ستون داده می‌شود، کنترل می‌گردد. این اتصال را می‌توان در قاب خمشی با شکل‌پذیری ویژه و متوسط استفاده نمود. محل مفصل پلاستیک (Sh) در روی تیر باید در محل بَر ستون در نظر گرفته شود (Sh=0). لیکن در داخل تیر و بر روی بال‌های فوقانی و تحتانی آن ایجاد می‌شود. از جمله جزئیات اصلاحی این اتصال که در آیین‌نامه‌های جدید بر روی آن تاکیده شده، اجرای سوراخ دسترسی زیر بال بالا و روی بال پایین بوده که مانع ایجاد تنش‌های سه محوری در این اتصال می‌شود. اجرای جوش نفوذی بال‌ها به ستون در کارگاه از ایردات وارد بر این اتصال است که می‌توان با اتصال درختی بر این مشکل غلبه نمود.
 

Uplift در طراحی پی

اصولا وجود Uplift در طراحی پی منع خاصی ندارد. وجود این نیروی کششی عمدتا تحت دو ترکیب بار زیر رخ می‌دهد:
0.9D + 1.0W
0.9D + 1.0E
که در آنها نیروی ثقلی کم و بارهای جانبی اگر با علامت منفی بکار روند ممکن است باعث ایجاد کشش در پی شوند. لیکن در صورتی که پی قادر به تحمل این کششی ایجاد شده باشد، مشکلی نیست. در این حالت برنامه طراحی پی قادر به حذف کشش خاک باشد. در SAFE 2016 برای این منظور باید ترکیب بارهای طراحی بصورت غیرخطی در بیایند. برای این منظور باید از مسیر Define menu > Convert Combinations to Nonlinear Uplift Cases نسبت به غیرخطی کردن آنها اقدام شود. در هنگام تعریف فنر برای مدلسازی خاک و وارد کردن مقدار Ks از مسیر Define menu > Soil Subgrade Properties در بخش Nonlinear Option (Applies to Vertical Only) گزینه صرفا فشاری برای فنر باید انتخاب شود.

The compression only option can be used to model uplift on a foundation. These options apply only to vertical springs. The program assumes that a displacement in the positive Z direction places the corresponding spring in tension, while a displacement in the negative Z direction places the corresponding spring in compression.

در صورتی که در حین طراحی Uplift ایجاد شده توسط مقطع پی قابل تحمل باشد و آرماتورهای حاصله قابل جایگذاری باشد و همچنین میزان تغییر شکل پی در محدوده مجاز باشد (جدول 7-4-2 مبحث هفتم) می‌توان پی را قابل قبول در نظر گرفت. بنابراین یکی از مهم‌ترین کنترل‌های پی در حال ایجاد کشش در آن، کنترل نشست آن است.
 
منبع: کانال دکتر علیرضایی

دانلود چک لیست و فرم های گزارش نظارت

دانلود فرم خام گزارش دستگاه نظارت

• اسم فایلفرم های گزارش نظارت [ Etabs-SAP.ir ],pdf.pdf
• حجم 1.47 مگابایت

گزارش نظارت بر انجام گودبرداری و اجرای سازه نگهبان موقت
گزارش نظارت بر اجرای فونداسیون
گزارش نظارت بر اجرای سازه فولادی
گرازش نظارت بر اجرای سازه بتن آرمه
گزارش نظارت بر اجرای ساختمان آجری با کلاف
گزارش نظارت بر اجرای سقف تیرچه بلوک
گزارش نظارت بر اجرای سقف مرکب یا دال
گزارش نظارت معماری بر اجرا
گزارش نظارت نقشه برداری بر اجرا
گزارش نظارت بر اجرای ساختمان در مرحله ی پایان کار

گزارش نظارت بر اجرای سفت کاری ساختمان
گزارش نظارت و بازرسی جرثقیل برجی Tower Crane
 

تعریف مصالح برای میلگردهای طولی و عرضی

در ETABS 9.7 باید در هنگام تعریف مصالح بتنی، تنش تسلیم آرماتورهای طولی و عرضی را وارد نمایید. با استفاده از مسیر Define menu > Material Properties می‌توانید مصالح را تعریف نمایید. اگر مصالح بتنی تعریف نمایید، در بخش Bending reinf. yield stress, fy بایستی حداقل تنش تسلیم آرماتورهای طولی وارد شود. اگر از میلگردهای AIII (S400) برای آرماتورهای طولی استفاده شود، مقدار Fy آنها برابر 4000 کیلوگرم بر سانتیمتر مربع است. معمولا طراحان از این آرماتور برای میلگردهای طولی استفاده می‌کنند. در بخش Shear reinf. yield stress, fys بایستی تنش تسلیم آرماتورهای عرضی (برشی) را وارد نمایید. معمولا برای این میلگردها از سایزهای کوچکتر استفاده می‌شود (در حدود قطر 8 تا 10 میلیمتر). طراحان معمولا از میلگردهای نوع AII (S340) با تنش تسلیم 3400 کیلوگرم بر سانتیمتر مربع برای آرماتورهای خاموت استفاده می‌نمایند. مقدار تنش تسلیم انواع میلگرد در جدول 9-4-1 مبحث نهم آورده شده است.
در ETABS 2016 باید مصالح مربوط به آرماتورهای طولی و عرضی را بصورت جداگانه و بصورت یک مصالح جدا تعریف و در حین تعریف مقطع مشخص نمایید که آرماتورهای طولی و عرضی (خاموت‌ها) از چه مصالحی هستند.

طبقه ی ضعیف

طبق 2800 داریم:
در مواردی که مقاومت جانبی طبقه از 80% مقاومت جانبی طبقه روی خود کمتر باشد، چنین طبقه‌ای اصطلاحاً طبقه ضعیف نامیده میشود. در مواردی که مقدار فوق به 65% کاهش یابد به آن اصطلاحاً طبقه «خیلی ضعیف» توصیف میشود.
طبق ASCE7-10:

Discontinuity in Lateral Strength–Weak Story Irregularity: Discontinuity in lateral strength–weak story irregularity is defined to exist where the story lateral strength is less than 80% of that in the story above. The story lateral strength is the total lateral strength of all seismic-resisting elements sharing the story shear for the direction under consideration. story lateral strength is less than 65% of that in the story above.

در آیین‌نامه‌ها (AISC) در ارتباط با تعیین مقاومت جانبی قاب خمشی و قاب مهاربندی شده همگرا توضیحاتی داده شده است لیکن تعیین این مورد برای سیستم‌های دیگر دارای ابهاماتی است. مطابق شکل زیر، در قاب خمشی دو مکانیزم را میتوان متصور شد، در شکل (a) ستون‌ها جاری شده اند. این حالت (ستون ضعیف تر از تیر) در قاب خمشی ویژه فولادی و بتنی ممنوع است. شکل (b) درست نیست. زیرا برای مکانیزم شدن یک طبقه، جاری شدن تیرهای آن کافی نیست و بایستی تمام تیرها جاری شوند.
در قاب‌های خمشی ایجاد طبقه ضعیف در اثر کمترین ظرفیت‌های برشی و خمشی ستون‌ها است. بطور کلی برای تعیین مقاومت یک طبقه می‌توان از تحلیل بارافزون، ظرفیت جانبی یک طبقه را تعیین نمود.
منبع: کانال دکتر علیرضایی

مشاهده ی وزن کل سازه در SAP

محاسبه ی وزن کل سازه در SAP- وزن کل آهن آلات و بتن مصرفی در سازه
از منوی Display گزینه ی Show Table را انتخاب کنید و یا کلید های ترکیبی Shift+F12 را از کیبورد بزنید و مطابق با تصویر زیر عمل کنید:

برای مشاهده ی وزن هر کدام از المان ها و نگارش متره و برآورد پروژه می توانید به جدول Material List2 - By section Property مراجعه کنید:

استاندارد ملی طراحی سقف عرشه فولادی

استاندارد ملی ایران به شماره 21973 چاپ 96
در زمینه ی طرح و اجرای سقف های کامپوزیت عرشه فولادی ( متال دک)
 

Composite STEEL DECK STANDARD [ Etabs-SAP.ir ]
 
فهرست استاندارد:
دامنه ی کاربرد سقف های عرشه فولادی
مراجع الزامی سقف های عرشه فولادی
استاندارد مصالح در سقف های عرشه فولادی
اجزای الحاقی سقف های عرشه فولادی
استاندارد جوشکاری در سقف های عرشه فولادی
استاندارد بتن ریزی در سقف های عرشه فولادی
جدول ضخامت دال سقف های عرشه فولادی
الگوهای بارگزاری در سقف های عرشه فولادی
 

طیف طرح الاستیک و غیر الاستیک

در حین زلزله سه مولفه انتقالی آن به ثبت می‌رسد که دو مولفه افقی و یک مولفه قائم می‌باشد. با استفاده از هر یک از این مولفه‌ها، می‌توان طیف آن را ترسیم نمود. طیف پاسخ، نموداری از حداکثر پاسخ‌های (شتاب، سرعت و یا جابجایی) یک سری سیستم یک درجه آزادی با دوره‌های تناوب مختلف، و میرایی مشخص در برابر یک رکورد زلزله می‌باشد. در واقع یک رکورد موجود به یک سیستم یک درجه آزادی زده شده و مقدار حداکثر پاسخ سیستم محاسبه می‌شود. دوباره با ثابت نگه داشتن مقدار میرایی و تغییر دوره تناوب سیستم، این آزمایش تکرار می‌شود تا طیفی از حداکثر پاسخ‌ها بدست آید. از بهم پیوستن این نقاط، نمودار طیف پاسخ حاصل می‌شود. برای بدست آوردن طیف پاسخ ارتجاعی، معمولاً از انتگرال دیوهامل استفاده می‌شود. انتگرال دیوهامل روش عمومی برای محاسبه پاسخ سیستم یک درجه آزادی خطی به نیروی دینامیکی دلخواه است.
[ تحلیل دینامیکی طیفی[/caption]
 
حال آیین‌نامه‌ها برای راحتی طیفی را ارائه می‌دهند که بدون حالت دندانه بوده و به طیف طرح مشهور است. این طیف، طیف ارتجاعی است. زیرا از حداکثر پاسخ سیستم‌های یک درجه آزادی بدست آمده که هیچ‌گاه غیر ارتجاعی نشده‌اند، بنابراین پاسخ آنها نیز ارتجاعی است. این طیف طبق 2800، همان AB است. مقدار نیروی بدست آمده از این طیف برای طراحی خیلی زیاد است. از طرف دیگر، دوره بازگشت زمین لرزه هایی که آنقدر قوی باشند تا بتوانند چنین نیرویی را در یک سازه ارتجاعی ایجاد کنند، بسیار طولانی است. از این رو، طرح سازه ها برای چنین نیرویی انجام نمی شود، مگر در سازه های بسیار مهم مانند نیروگاه های هسته ای. در حالت معمول فرض می شود که سازه بتواند جابجایی را فراتر از حد الاستیک خود تحمل کند، بدون اینکه فرو بریزد. در چنین سازه-ای، به دنبال زلزله های قوی، تغییر شکل های ماندگاری به وجود می آید که می تواند چندین برابر تغییر شکل تسلیم آن باشد، یعنی با آنکه سازه در طول زلزله پایدار مانده است، نیاز به تعمیرات اساسی یا حتی بازسازی دارد. با فرض اینکه سیستم در طول زلزله می تواند وارد حالت غیرارتجاعی شود، دیگر لازم نیست برای برش پایه الاستیک طراحی شود. اگر این طیف را کاهش دهیم، سازه برای نیروی کمتری طرح شده و در زلزله واقعی انتظار رفتار غیر ارتجاعی از آن داریم. به این طیف کاهش داده شده، طیف غیر ارتجاعی می‌گویند که طبق 2800 خودمان، همان AB/R است.
@AlirezaeiChannel

آموزش محاسبات سوله

مدلسازی و طراحی سوله در سپ2000

• توضیحات مدلسازی و طراحی سوله در سپ2000
• اسم فایل آموزش طراحی سوله [ Etabs-SAP.ir ].zip
• حجم 4.85 مگابایت

 

فایل آموزشی طراحی سوله در SAP2000

فایل آموزشی طراحی سوله در SAP2000

• توضیحات فایل آموزشی طراحی سوله در SAP2000
• اسم فایل آموزش انجام پروژه سوله [ Etabs-SAP.ir ].zip
• حجم 2.73 مگابایت